民用建筑供暖通风与空气调节设计规范 GB50736-2012
附录F 加热由门窗缝隙渗入室内的冷空气的耗热量
F.0.1多层和高层建筑，加热由门窗缝隙渗入室内的冷空气的耗热量，可按下式计算：
式中：Q——由门窗缝隙渗入室内的冷空气的耗热量（W）；
——空气的定压比热容=1.01kJ/（kg•K）；
——供暖室外计算温度下的空气密度（kg/m³）；
L——渗透冷空气量（m³/h），按本规范第F.0.2条确定；
——供暖室内设计温度（℃），按本规范第3.0.1条确定；
——供暖室外计算温度（℃），按本规范第4.1.2条确定。
F.0.2 渗透冷空气量可根据不同的朝向，按下列公式计算：
式中：
——在单纯风压作用下，不考虑朝向修正和建筑物内部隔断情况时，通过每米门窗缝隙进入室内的理论渗透冷空气量[m³/（m•h）]；
——外门窗缝隙的长度（m）；
m——风压与热压共同作用下，考虑建筑体型、内部隔断和空气流通等因素后，不同朝向、不同高度的门窗冷风渗透压差综合修正系数；
b——门窗缝隙渗风指数，当无实测数据时，可取b=0.67；
——外门窗缝隙渗风系数
，当无实测数据时，按本规范表F.0.3-1采用；
——冬季室外最多风向的平均风速，m/s，按本规范第4.1节的有关规定确定；
——热压系数，当无法精确计算时，按表F.0.3-2采用；
——风压差系数，当无实测数据时，可取0.7；
n——单纯风压作用下，渗透冷空气量的朝向修正系数，按本规范附录G采用；
C——作用于门窗上的有效热压差与有效风压差之比；
——高度修正系数；
h——计算门窗的中心线标高（m）；
——单纯热压作用下，建筑物中和面的标高（m）可取建筑物总高度的1/2；
——建筑物内形成热压作用的竖井计算温度（℃）。
F.0.3 外门窗缝隙渗风系数、热压系数可按表F.0.3-1、表F.0.3-2选取。
——空气的定压比热容=1.01kJ/（kg•K）；——供暖室外计算温度下的空气密度（kg/m³）；L——渗透冷空气量（m³/h），按本规范第F.0.2条确定；
——供暖室内设计温度（℃），按本规范第3.0.1条确定；——供暖室外计算温度（℃），按本规范第4.1.2条确定。F.0.2 渗透冷空气量可根据不同的朝向，按下列公式计算：
——在单纯风压作用下，不考虑朝向修正和建筑物内部隔断情况时，通过每米门窗缝隙进入室内的理论渗透冷空气量[m³/（m•h）]；——外门窗缝隙的长度（m）；m——风压与热压共同作用下，考虑建筑体型、内部隔断和空气流通等因素后，不同朝向、不同高度的门窗冷风渗透压差综合修正系数；
b——门窗缝隙渗风指数，当无实测数据时，可取b=0.67；
——外门窗缝隙渗风系数，当无实测数据时，按本规范表F.0.3-1采用；——冬季室外最多风向的平均风速，m/s，按本规范第4.1节的有关规定确定；——热压系数，当无法精确计算时，按表F.0.3-2采用；——风压差系数，当无实测数据时，可取0.7；n——单纯风压作用下，渗透冷空气量的朝向修正系数，按本规范附录G采用；
C——作用于门窗上的有效热压差与有效风压差之比；
——高度修正系数；h——计算门窗的中心线标高（m）；
——单纯热压作用下，建筑物中和面的标高（m）可取建筑物总高度的1/2；——建筑物内形成热压作用的竖井计算温度（℃）。F.0.3 外门窗缝隙渗风系数、热压系数可按表F.0.3-1、表F.0.3-2选取。
表F.0.3-1 外门窗缝隙渗风系数
表F.0.3-2热压系数
表F.0.3-2热压系数
条文说明
本附录根据近年来冷风渗透的研究成果及其工程应用情况，给出了采用缝隙法确定多层和高层民用建筑渗透冷空气量的计算方法。
1 在确定L0时，应用通用性公式(F.0.2-2)进行计算。原因是规范难以涵盖目前出现的多种门窗类型，且同一类型门窗的渗风特性也有不同。式(F.0.2-2)中的外门窗缝隙渗风系数α1值可由供货方提供或根据现行国家标准《建筑外窗空气渗透性能分级及其检测方法》，按表F.0.3-1采用。
2 根据朝向修正系数n的定义和统计方法， υ0应当与n＝1的朝向对应，而该朝向往往是冬季室外最多风向；若n值以一月平均风速为基准进行统计，υ0应当取为一月室外最多风向的平均风速。考虑一月室外最多风向的平均风速与冬季室外最多风向的平均风速相差不大，且后者可较为方便地获得，故本附录式(F.0.2-2)中的υ0取为冬季室外最多风向的平均风速。
3 本附录采用冷风渗透压差综合修正系数m，式(F.0.2-3)引入热压系数Cr和风压差系数△Cf，使其成为反映综合压差的物理量。当m＞0时，冷空气渗入。
4 当渗透冷空气流通路径确定时，热压系数Cr仅与建筑内部隔断情况及缝隙渗风特性有关。因建筑日趋多样化，且确定Cr的解析值需求解非线性方程，获取Cr的理论值非常困难。本附录根据典型建筑门窗设置情况及其缝隙特性，通过对有关参数的数量级分析，提供了热压系数Cr的推荐值。一般认为，渗透冷空气经外窗、内(房)门、前室门和楼梯间(电梯间)门进入气流竖井。本规范表F. 0.3-2中，若前室门或楼梯间(电梯间)设门，则0.2≤Cr≤0.6；否则，Cr≥0.6。对于内(房)门也是如此。所谓密闭性好与差是相对于外窗气密性而言的。Cr的幅值范围应为0～1.0，但为便于计算且偏安全，可取下限为0.2。有条件时，应进行理论分析与实测。
5 风压差系数△Cf不仅与建筑表面风压系数Cf有关，而且与建筑内部隔断情况及缝隙渗风特性有关。当建筑迎风面与背风面内部隔断等情况相同时，△Cf仅与Cf有关；当迎风面与背风面Cf分别取绝对值最大，既1.0和-0.4时，△Cf=0.7，可见该值偏安全。有条件时，应进行理论分析与实测。
6 因热压系数Cr对热压差均有作用，本附录中有效热压差与有效风压差之比C值的计算式(F.0.2-5)中不包括Cr。
7 竖井计算温度tn＇，应根据楼梯间等竖井是否采暖等情况经分析确定。
1 在确定L0时，应用通用性公式(F.0.2-2)进行计算。原因是规范难以涵盖目前出现的多种门窗类型，且同一类型门窗的渗风特性也有不同。式(F.0.2-2)中的外门窗缝隙渗风系数α1值可由供货方提供或根据现行国家标准《建筑外窗空气渗透性能分级及其检测方法》，按表F.0.3-1采用。
2 根据朝向修正系数n的定义和统计方法， υ0应当与n＝1的朝向对应，而该朝向往往是冬季室外最多风向；若n值以一月平均风速为基准进行统计，υ0应当取为一月室外最多风向的平均风速。考虑一月室外最多风向的平均风速与冬季室外最多风向的平均风速相差不大，且后者可较为方便地获得，故本附录式(F.0.2-2)中的υ0取为冬季室外最多风向的平均风速。
3 本附录采用冷风渗透压差综合修正系数m，式(F.0.2-3)引入热压系数Cr和风压差系数△Cf，使其成为反映综合压差的物理量。当m＞0时，冷空气渗入。
4 当渗透冷空气流通路径确定时，热压系数Cr仅与建筑内部隔断情况及缝隙渗风特性有关。因建筑日趋多样化，且确定Cr的解析值需求解非线性方程，获取Cr的理论值非常困难。本附录根据典型建筑门窗设置情况及其缝隙特性，通过对有关参数的数量级分析，提供了热压系数Cr的推荐值。一般认为，渗透冷空气经外窗、内(房)门、前室门和楼梯间(电梯间)门进入气流竖井。本规范表F. 0.3-2中，若前室门或楼梯间(电梯间)设门，则0.2≤Cr≤0.6；否则，Cr≥0.6。对于内(房)门也是如此。所谓密闭性好与差是相对于外窗气密性而言的。Cr的幅值范围应为0～1.0，但为便于计算且偏安全，可取下限为0.2。有条件时，应进行理论分析与实测。
5 风压差系数△Cf不仅与建筑表面风压系数Cf有关，而且与建筑内部隔断情况及缝隙渗风特性有关。当建筑迎风面与背风面内部隔断等情况相同时，△Cf仅与Cf有关；当迎风面与背风面Cf分别取绝对值最大，既1.0和-0.4时，△Cf=0.7，可见该值偏安全。有条件时，应进行理论分析与实测。
6 因热压系数Cr对热压差均有作用，本附录中有效热压差与有效风压差之比C值的计算式(F.0.2-5)中不包括Cr。
7 竖井计算温度tn＇，应根据楼梯间等竖井是否采暖等情况经分析确定。
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