天然气净化厂设计规范 GB/T51248-2017
10.3 设计与制造
10.3.1 压力容器规则设计的强度计算应符合现行国家标准《压力容器 第3部分：设计》GB 150.3的规定，应力分析设计的强度计算应符合现行行业标准《钢制压力容器分析设计标准》JB 4732的规定，常压容器的强度计算应符合现行行业标准《钢制焊接常压容器》NB/T 47003.1的规定。
10.3.2 压力容器开孔补强计算应符合现行国家标准《压力容器 第3部分：设计》GB 150.3的规定，当开孔直径超出现行国家标准《压力容器 第3部分：设计》GB 150.3的规定时，宜采用数值分析法，材料许用应力的取值应符合现行国家标准《压力容器 第2部分：材料》GB 150.2的规定。
10.3.3 压力容器开口的局部补强结构宜按现行行业标准《补强圈 钢制压力容器用封头（合订本）》JB/T 4736的规定选用补强圈。当符合下列条件之一时，应采用整体补强：
10.3.2 压力容器开孔补强计算应符合现行国家标准《压力容器 第3部分：设计》GB 150.3的规定，当开孔直径超出现行国家标准《压力容器 第3部分：设计》GB 150.3的规定时，宜采用数值分析法，材料许用应力的取值应符合现行国家标准《压力容器 第2部分：材料》GB 150.2的规定。
10.3.3 压力容器开口的局部补强结构宜按现行行业标准《补强圈 钢制压力容器用封头（合订本）》JB/T 4736的规定选用补强圈。当符合下列条件之一时，应采用整体补强：
1 设计压力大于或等于6.3MPa；
2 设计温度大于或等于350℃；
3 开孔内径大于或等于0.5倍主管内径；
4 壳体开孔处名义厚度大于或等于38mm；
5 壳体钢材的标准抗拉强度下限值大于或等于540MPa；
6 盛装毒性为极度危害与高度危害介质的容器；
7 设计温度低于﹣40℃的低温压力容器；
8 进行疲劳分析设计的容器。
10.3.4 容器内介质毒性为极度危害、高度危害或者有强渗透性的中度危害和介质为液化石油气时，接管的法兰应采用带颈对焊型管法兰；低温压力容器、高温容器、疲劳容器以及Ⅲ类压力容器的接管法兰应采用带颈对焊型管法兰。
10.3.5 当符合下列条件之一者，应进行消除应力热处理：
1《固定式压力容器安全技术监察规程》TSG 21和现行国家标准《压力容器 第4部分：制造》GB 150.4中规定要求的；
10.3.4 容器内介质毒性为极度危害、高度危害或者有强渗透性的中度危害和介质为液化石油气时，接管的法兰应采用带颈对焊型管法兰；低温压力容器、高温容器、疲劳容器以及Ⅲ类压力容器的接管法兰应采用带颈对焊型管法兰。
10.3.5 当符合下列条件之一者，应进行消除应力热处理：
1《固定式压力容器安全技术监察规程》TSG 21和现行国家标准《压力容器 第4部分：制造》GB 150.4中规定要求的；
2 处于湿H2S腐蚀环境的压力容器，且热处理后应对接触介质侧的焊接接头进行硬度检测，HB不应大于200；
3 储存NaOH碱液的碳素钢、低合金钢容器，当温度和浓度的对应值符合现行行业标准《石油化工钢制压力容器材料选用通则》SH/T 3075一2009图1规定的B区时；
4 接触超过80°C MDEA溶液的碳钢、低合金钢设备和管道组件；
5 钢板厚度大于16mm的碳素钢和低合金钢制低温压力容器。
10.3.6 接触酸性介质的碳素钢和低合金钢管件、弯管应进行消除应力热处理和硬度检查，硬度不应大于200HB。
条文说明
10.3.1 本条明确了压力容器规则设计、分析设计，常压容器设计的计算方法不同，执行的标准也不一样，应加以明确。
10.3.2 压力容器开孔形式多样、受力情况复杂，风险较大，往往是事故多发地，要引起重视。相对壳体，开孔直径及相对大小是主要影响因素，应合理选择计算方法。
10.3.3 压力容器开口的局部补强结构形式较多，有各自的使用范围，本条综合规范和相关标准，进行了进一步明确。
10.3.4 本条强调根据危害程度和工况条件，选择不同的法兰形式。
10.3.5 对于接触NaOH碱液介质的碳钢设备和管道组件材料应考虑碱应力开裂风险，可通过在焊接完成后进行焊后热处理的方式，减少焊接残余应力，降低碱应力开裂风险。根据工程经验以及相关标准（如API RP 945）要求，暴露在温度超过80℃的MDEA溶液下的碳钢设备及管道组件存在胺应力开裂风险，应进行焊后热处理。
10.3.5 对于接触NaOH碱液介质的碳钢设备和管道组件材料应考虑碱应力开裂风险，可通过在焊接完成后进行焊后热处理的方式，减少焊接残余应力，降低碱应力开裂风险。根据工程经验以及相关标准（如API RP 945）要求，暴露在温度超过80℃的MDEA溶液下的碳钢设备及管道组件存在胺应力开裂风险，应进行焊后热处理。
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