7.2 整体稳定

式中 为构件考虑初始弯曲及初偏心的系数。对于弱硬化材料构件：  ；对于强硬化材料构件： 为相对长细比。
    图10为弱硬化合金柱子曲线与国内试验值的比较情况。图11为强硬化合金柱子曲线与试验值的比较情况，由于国内未进行强硬化合金的试验研究，该试验值来自于国外的试验结果。从试验值与公式计算结果的比较看，两者吻合较好。

图10 柱子曲线与试验值（弱硬化合金）

图11 柱子曲线与试验值（强硬化合金）

    2 焊接缺陷影响系数η_haz考虑了焊接对受压构件承载力的降低作用。η_haz是根据F.M.马佐拉尼等人大量的数值模拟结果及在列日大学所进行的试验研究的基础上得出的；并经过了在同济大学结构试验室所进行的几十根焊接受压构件的试验验证。从试验值与公式计算结果的比较看，两者吻合较好，并偏于安全（见图12）。

图12 修正柱子曲线与试验值（弱硬化合金）

注：P型焊接；将两块挤压T型截面和一块作为腹板的轧制平板焊接组成H型截面；T型焊接：将三块轧制平板焊接组成H型截面。
    3 当截面中受压板件宽厚比较大，不满足全截面有效的宽厚比要求时，应采用修正系数η_e对截面进行折减。
    4 对于十字形截面轴压构件，除应按本条进行验算外，尚应考虑其扭转失稳，设计中应采用必要的构造措施防止其发生扭转失稳。
7.2.3 鉴于工程上不会采用轴压焊接单轴对称截面构件以及轴压不对称截面构件，因此本规范仅给出了非焊接单轴对称截面的稳定计算公式。
    系数η_as为构件截面非对称性影响系数，该系数是在欧规相应计算公式基础上经数值分析验证给出的。
    根据弹性稳定理论，对于两端简支的轴心受压构件，其弯扭屈曲荷载为：

    构件发生弹性弯扭屈曲的条件是P_yω应小于绕截面非对称轴的弯曲屈曲荷载P_x＝π²EI_x/l²，而且截面的应力小于比例极限。
    将 代入公式(10)，可得：

    上式即为规范公式(7.2.3-2)，其中，
    λ_y——构件绕对称轴长细比，λ_y＝l_0y/i_y；
    λ_ω——扭转屈曲等效长细比，由式 及弹性扭转屈曲承载力公式  可得： 。
    图13为单轴对称截面弱硬化合金柱子曲线与我国试验值的比较情况。从试验值与公式计算结果的比较看，总体上在考虑弯扭失稳后两者吻合较好。在中等长细比情况下，构件的试验值偏高。

图13 构件弯扭稳定试验值与规范公式比较

7.2.4 对于端部为焊接连接的构件，即使其端部连接为刚接，但由于焊接热影响效应的存在使其刚度大大降低，故在计算受压构件长细比时，其计算长度取值应偏保守的按铰接考虑。由于状态O、F和T4的铝合金材料焊接后强度不下降，因此不用考虑焊接热影响效应对构件计算长度产生的影响。