7.2 结构计算

7.2.2  栈桥结构应进行纵、横向水平地震作用计算。在抗震设防烈度为8度和9度，且栈桥跨度大于24m或采用长悬臂结构时，尚应进行竖向地震作用计算。

7.2.3  采用砌体结构支承时，栈桥纵向墙体应落地支承，端部应采用横墙封闭，中部应根据抗震设防烈度适当增设抗震横墙。栈桥楼、屋面应采用现浇钢筋混凝土结构，栈桥结构可按砌体房屋设计。

7.2.4  当跨间结构采用钢筋混凝土结构并采用钢筋混凝土柱支承时，宜采用纵横向框架结构。纵向可采用单层框架结构，横向可采用多层框架结构。

7.2.5  当跨间结构选用钢桁架结构并采用钢筋混凝土柱支承时，钢桁架宜采用简支型式，下部单排钢筋混凝土柱沿栈桥纵向宜按悬臂柱设计，横向应按有侧移框架设计。当采用连续桁架型式时，纵向可按排架体系设计，横向应按有侧移框架体系设计。

7.2.6  当跨间结构采用钢桁架结构和钢柱支承时，其计算模型可与钢筋混凝土柱相同。当柱采用H型钢截面时，应注意H型钢的布置方向，采用单列柱支承时，应保证沿栈桥纵向柱脚形成刚接，并应避免采用摇摆柱，支承结构横向宜加斜撑形成桁架体系。

7.2.7  采用连续结构的栈桥，应计算活荷载不利布置时的荷载效应。

7.2.8  当栈桥采用连续结构时，支承结构的横向刚度宜接近。与两端建筑相连时，中部支承体系的横向刚度尚应与两端建筑的水平刚度相协调。

7.2.9  当支承结构埋在煤堆中时，应计入煤堆对支承结构的附加作用，附加作用可按下列方法计算：

    1  柱承受煤侧向压力范围可按下列公式计算：

     1)当柱宽度(直径)不大于1m时，作用在每一柱上的煤压力计算宽度可按下式计算：

式中：b_s——煤压力计算宽度(m)；

           b——柱的宽度或直径(m)；

           n——每行(列)柱数，n≥2。

     2)当柱宽度(直径)大于1m时，作用在每一柱上的煤压力计算宽度可按下式计算：

式中：b_s——煤压力计算宽度(m)；

           b——柱的宽度或直径(m)；

           n——每行(列)柱数，n≥2。

    2  横梁承受煤竖直压力可按下列公式计算：

     1)横梁顶部承受的煤垂直压力P_vn可按梯形楔体计算：

式中：s_n——第n层梁顶的埋深(m)；

           s_n+1——第n+1层梁顶的埋深(m)；

           b——梁宽(m)；

           γ——堆料重力密度；

           φ——堆料内摩擦角。

     2)楔体与垂线的夹角可按下式计算：

式中：α——楔体与垂线的夹角。

     3)横梁侧面承受煤的竖直摩擦力可按下式计算：

式中：s_n——第n层梁顶的埋深(m)；

           μ——堆料与结构构件间的摩擦系数；

           k——堆料侧压力系数；

           h_n——第n层梁的高度(m)。

    3  横梁单侧煤的侧向压力可按下式计算：

式中：s_n——第n层梁顶的埋深(m)；

           h_n——第n层梁的高度(m)。

    4  煤堆对支承结构的附加作用，应按可能出现的煤堆分布工况计算。

7.2.10  埋入煤堆中的钢筋混凝土支承结构，除应进行承载力、刚度和抗震计算外，尚应进行煤压作用下构件的裂缝宽度验算，最大裂缝宽度不得大于0.2mm。

7.2.11  跨间结构采用钢桁架时，上下弦支撑可按支承于封闭刚架处的桁架计算，栈桥悬挑端的封闭刚架不应作为支点。上下弦支撑计算时，可不计交叉斜杆中受压斜杆的作用。

7.2.12  承重桁架按平面桁架计算时，上下弦杆的内力应与上下弦支撑的弦杆内力组合后再用于杆件设计。

7.2.13  支座处的封闭刚架应具有足够的刚度和承载力。封闭刚架应能承受上下弦支撑传来的水平荷载和承重桁架传来的垂直荷载。

7.2.14  斜桁架下端支座可采用固定铰支座，上端和中部支座可采用滑动铰支座，支座应保证足够的承载力和刚度。

7.2.15  栈桥的下弦横梁可采用方钢管或H型钢，横梁除应承受下弦支撑传来的轴向力外，尚应承受楼板作用下的弯矩和剪力。

7.2.16  当钢桁架采用钢管空心球体系时，空心球节点在轴力、弯矩作用下的承载力可分别按下列公式计算。

    1  单项荷载作用下圆钢管空心球节点的承载力，应按下列公式计算：

     1)轴向拉力作用下：

式中：N_t——轴向拉力设计值(N)；

           N_tu——轴向拉力作用下空心球节点的受拉承载力设计值(N)；

           t——空心球壁厚(mm)；

           b——钢管外径(mm)；

           f——钢材强度设计值(N/mm²)；

          η_t——受拉空心球加劲肋承载力提高系数，不加肋η_t＝1.0，加肋η_t＝1.1。

     2)轴向压力作用下：

式中：N_c——轴向压力设计值(N)；

          N_cu——轴向压力作用下空心球节点的受压承载力设计值(N)；

          D——空心球的外径(mm)；

          t——空心球壁厚(mm)；

          b——钢管外径(mm)；

          f——钢材强度设计值(N/mm²)；

          η_c——受压空心球加劲肋承载力提高系数，不加肋η_c＝1.0，加肋η_c＝1.4。

     3)弯矩作用下：

式中：M——弯矩设计值(N·mm)；

           M_u——弯矩作用下空心球节点的受弯承载力设计值(N·mm)；

           D——空心球的外径(mm)；

           t——空心球壁厚(mm)；

           b——钢管外径(mm)；

           f——钢材强度设计值(N/mm²)；

           η_m——受弯空心球加劲肋承载力提高系数，不加肋η_m＝1.0，加肋η_m＝1.5。

    2  单项荷载作用下方钢管空心球节点的承载力，应按下列公式计算：

     1)轴向拉力作用下：

式中：N_t——轴向拉力设计值(N)；

           N_tu——轴向拉力作用下空心球节点的受压承载力设计值(N)；

           t——空心球壁厚(mm)；

           b——方钢管边长(mm)；

           f——钢材强度设计值(N/mm²)；

           η_t——受拉空心球加劲肋承载力提高系数，不加肋η_t＝1.0，加肋η_t＝1.1。

     2)轴向压力作用下：

式中：N_c——轴向压力设计值(N)；

           N_cu——轴向压力作用下空心球节点的受压承载力设计值(N)；

           D——空心球的外径(mm)；

           t——空心球壁厚(mm)；

           b——方钢管边长(mm)；

           f——钢材强度设计值(N/mm²)；

           η_c——受压空心球加劲肋承载力提高系数，不加肋η_c＝1.0，加肋η_c＝1.4。

     3)弯矩作用下：

式中：M——弯矩设计值(N·mm)；

          M_u——弯矩作用下空心球节点的受弯承载力设计值(N·mm)：

          D——空心球的外径(mm)；

          t——空心球壁厚(mm)；

          b——方钢管边长(mm)；

          f——钢材强度设计值(N/mm²)；

          η_m——受弯空心球加劲肋承载力提高系数，不加肋η_m＝1.0，加肋η_m＝1.5。

    3  单项荷载作用下H型钢空心球节点的承载力，应按下列公式计算：

     1)轴向拉力作用下：

式中：N_t——轴向拉力设计值(N)；

          N_tu——轴向拉力作用下空心球节点的受拉承载力设计值(N)；

          t——空心球壁厚(mm)；

          h——H型钢高度(mm)；

          b——H型钢翼缘宽度(mm)；

          f——钢材强度设计值(N/mm²)；

          η_t——受拉空心球加劲肋承载力提高系数，不加肋η_t＝1.0，加肋η_t＝1.1。

     2)轴向压力作用下：

式中：N_c——轴向压力设计值(N)；

           N_cu——轴向压力作用下空心球节点的受压承载力设计值(N)；

           D——空心球的外径(mm)；

           t——空心球壁厚(mm)；

           b——H型钢截面宽度(mm)；

           h——H型钢截面高度(mm)；

           t_w——H型钢腹板厚度(mm)；

           f——钢材强度设计值(N/mm²)。

     3)弯矩作用下：

式中：M——弯矩设计值(N·mm)；

           M_u——弯矩作用下空心球节点的受弯承载力设计值(N·mm)；

           D——空心球的外径(mm)；

           t——空心球壁厚(mm)；

           b——H型钢截面宽度(mm)；

           h——H型钢截面高度(mm)；

           t_w——H型钢腹板厚度(mm)；

           f——钢材强度设计值(N/mm²)。

    4  轴力与弯矩共同作用下空心球节点的承载力，应按下列公式计算：

     1)轴向拉力与弯矩共同作用下：

式中：N_t——轴向拉力设计值(N)；

           N_tu——轴向拉力作用下空心球节点的受拉承载力设计值(N)；

           M——弯矩设计值(N·mm)；

           M_u——弯矩作用下空心球节点的受弯承载力设计值(N·mm)。

     2)轴向压力与弯矩共同作用下：

式中：N_c——轴向压力设计值(N)；

           N_cu——轴向压力作用下空心球节点的受压承载力设计值(N)；

           M——弯矩设计值(N·mm)；

           Mu——弯矩作用下空心球节点的受弯承载力设计值(N·mm)。

    5  当采用焊接空心球节点承受弯矩时，宜在内部加肋板。

    6  当空心球节点的空心球壁厚和圆钢管壁厚满足下列公式时，可不计算空心球的受拉承载力：

     1)空心球有肋时：

     2)空心球无肋时：

7.2.17  钢筋混凝土结构的地道可按封闭刚架计算。采用混凝土结构或砌体结构的地道可按排架结构计算。

7.2.18  储煤场返煤地道应计入堆料荷载对侧壁及顶板的附加压力。

7.2.19  当地基为不均匀地基或贮料荷载不均匀时，返煤地道沿纵向可按箱形截面弹性地基梁计算。

7.2.20  转载站结构分析时，除应计算自身恒载、活载、风载等常规荷载外，尚应计入相邻结构传来的荷载及带式输送机水平拉力的作用。

7.2.21  作用于转载站缓冲仓竖壁上的荷载应按漏斗的重心分配。当为群仓时，尚应按空仓、满仓的荷载效应组合计算。

7.2.22  带缓冲仓的转载站，宜按空间结构体系分析，也可按下列规定计算：

    1  当仓壁全跨布置时，竖壁的线刚度计算应计入斜壁有效宽度的影响；

    2  每个斜壁的有效宽度可取仓壁跨度的1/6，且不应大于斜壁厚度的6倍。

7.2.23  缓冲仓的仓壁计算和构造措施尚应符合现行国家标准《钢筋混凝土筒仓设计标准》GB 50077的有关规定。