5.4 仓下支承结构及基础

    1  壁柱顶面承受集中荷载时，由于壁柱与筒壁连成一个整体而共同受力，因而壁柱顶面的集中力可向筒壁两边扩散。其扩散角是参考钢筋混凝土基础的刚性角确定的。

    3  本款是参考国外有关规范而定的，目的是保证两洞口间狭窄筒壁在荷载作用下有足够的强度和稳定性。

    洞口间宽度不大于5.0倍壁厚的筒壁按柱计算时，其计算高度的确是一个复杂的问题。此处是假定狭窄筒壁底端为固定、上端为可动铰，可取其计算高度为洞高的1.25倍。

    4  筒仓是重心较高、荷载大的构筑物，当基础不均匀沉降引起仓体倾斜时，对于柱支承的筒仓，由于重心偏移必然给仓下支承柱一个附加弯矩和轴力，设计时应做验算。

    对于筒壁支承的筒仓，由于其强度储备较大，故可不考虑此项附加内力。

5.4.2  筒仓基础的设计与筒仓基础上部仓下结构的布置、基础底面以下的地基条件及其一定深度、周边的地质条件有关。基础的形式、布置方式可有多种选择，设计时应总体考虑、择优选取。基础底面以下地基抗力的计算不包括在本标准的规定内，设计时应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定。按承载能力极限状态设计筒仓基础时，应符合下列规定：

    (1)整体相连的群仓各仓的充容度各不相同，将直接影响到整体基础的地基承载力及不均匀沉陷，设计必须进行不同的荷载不利组合，对地基进行验算。

    (2)筒仓结构由于其高径比通常不是很大，一般不属于高耸构筑物的范围。但基础底面与地基土的脱离，原则上仍是不允许的，即在一般情况下，必须保证p_min不小于零，基底应都是受压区。若不能满足此规定，则应验算并控制筒仓的整体稳定性。

    (3)由于动力作用在仓底，经过仓下支承结构传至基础时，已被仓底及仓下支承结构所吸收，基础不直接承受散料冲击所产生的动压力，因此可不考虑散料对基础的冲击作用。当筒仓的基础同时也是仓底结构时，则应考虑大粒径贮料对基础的直接冲击作用。

5.4.3  本条为强制性条文，必须严格执行。一般高耸构筑物的基础倾斜率为：构筑物高度h小于或等于20m时，斜率小于或等于0.008；高度大于20m小于或等于50m时，斜率小于或等于0.006；高度大于50m小于或等于100m时，斜率小于或等于0.005。目前尚无高度超过100m的筒仓。斜率本应釆用不小于0.006的限制值，但考虑到筒仓与其他高耸构筑物如水塔、桅杆及烟囱等有所不同，就筒仓的整体稳定性而言，倾斜率控制在0.004以下是可以接受的。但由于筒仓的高径比小于其他高耸构筑物，倾斜为线性变形。也就是说，基础的倾斜率与筒仓本体的斜率相同。在工业生产系统中，几乎所有的筒仓都不是完全独立的，它与邻近的建、构筑物有联系。虽然0.004的斜率控制稳定没有问题，但其上部因倾斜造成的变形位移过大时，势必造成与其相连接的建、构筑物及相关设备的运行带来难以克服的难题。为此筒仓结构的设计，必须首先满足工艺设计的要求，严格控制变形后的位移及沉降值。由于筒仓的荷载较大，允许出现较大的倾斜率将会给筒仓的支承结构带来较大的附加内力，因此基础的倾斜率也不宜超过0.004。

    利用现代施工技术完全可以处理各种不达标的软弱岩土地基，使其满足设计要求。也就是说处理后的地基已经能够保证结构的安全使用时，就不应该再利用贮料预压作为处理地基的手段，否则将造成极大的浪费，其中包括压仓物料的来源、供应及压仓完成后物料的处理措施等。又由于釆用贮料压仓，势必延长筒仓的正常投产日期，在市场经济条件下，这种做法既不科学也不经济，更不会受到业主的欢迎。

    由于筒仓的自重很大，施工到投产通常有一定的时间间隔，在此期间，除贮料以外的各种荷载对地基的压缩将促使岩土尽快固结，在计算地基变形时，应将岩土固结已完成的压缩变形计入总控制变形中。

5.4.4  当仓壁与仓底为整体连接时，它们的刚度较大，在地震时贮料振动对它们所产生的动应力不大，不是筒仓的薄弱环节。在震害调查中，也极少有仓壁与仓底结构破坏的情况，因此，本标准不要求对整体相连的仓壁和仓底做抗震验算。同时，仓下筒壁的开洞面积不应过大，应限制在本条规定的范围内。