K.2 非对称布置的矩形筒仓的内力计算

K.2.1 非对称布置矩形筒仓的内力计算，除应符合本节的规定外，还应符合本标准附录K第K.1节对称布置矩形筒仓内力计算的要求。

K.2.2 非对称角锥形漏斗（图K.2.2-1）各种参数的计算应符合下列规定：

1 非对称角锥形漏斗口的偏心距（图K.2.2-1）应按下列公式计算：

式中：V——漏斗的体积(m³)；

h——漏斗的垂高(m)。

2 非对称角锥形漏斗的高壁、低壁浅仓，仓壁底部的竖向作用力（图K.2.2-2）(kN/m)应按下列公式计算：

3 顶部无仓壁的非对称角锥形漏斗，在自重、贮料及其他附加荷载作用下，对支承柱顶面的竖向作用力N_v（图K.2.2-3）(kN)应按下列公式计算：

式中：G——漏斗自重、贮料、设备重及其他附加荷载(kN)；

t_x、t_y——见式(K.2.2-7)、式(K.2.2-8)。

4 顶部无仓壁的对称、非对称角锥形漏斗，在自重、贮料及其他附加荷载作用下，相邻壁（斜）板交接边棱的轴向拉力t_p（图K.2.2-4）应按下列公式计算：

式中：N_v——支承柱顶面的竖向作用力(kN)；

t_p——四角相邻壁（斜）板交接边的轴向拉力(kN)。

注：漏斗顶部无仓壁仅有边梁的对称、非对称角锥形漏斗相邻壁（斜）板交接边棱的轴向拉力t_p，适用于漏斗四角吊挂骨架筋的截面计算。

K.2.3 矩形深仓仓壁平面外的弯曲计算应符合本标准附录K第K.1.3条的要求；壁板支承条件为弹性固定时，可简化为平面框架计算；平面内的弯曲可按平面深梁计算。

K.2.4 矩形筒仓仓壁平面内的弯曲，按分散配筋方法计算时，两端固定的平面深梁的内力计算应符合下列规定：

1 均布荷载作用在深梁底边时（图K.2.4-1），深梁各点的内力计算参数应符合表K.2.4-1的规定。

2 均布荷载作用在深梁的顶边时（图K.2.4-2），深梁各点的内力计算参数应符合表K.2.4-2的规定。

3 集中荷载作用下（图K.2.4-3），两端固定深梁各点的内力计算参数应符合表K.2.4-3的规定。

K.2.5 矩形筒仓仓壁平面内的弯曲，按集中配筋方法计算时，平面深梁的内力计算应符合下列规定：

1 均布荷载作用下连续深梁（图K.2.5-1）及内力的计算参数应符合表K.2.5-1的规定。

2 当深梁的高跨比(h/2l)大于0.4时，深梁的剪应力τ应按下式计算：

式中：V——深梁的梁端剪力；

f_t——混凝土的抗拉设计强度；

t——仓壁厚度。

注：h_l＝0.5h，l＝0.5a或l＝0.5b。

3 集中荷载或局部均布荷载作用下（图K.2.5-2），多跨深梁的内力计算参数应符合表K.2.5-2的规定。

条文说明

K.2.1～K.2.5 本次修订应各方要求，增加了非对称漏斗卸料口的计算公式。

由于顶部通常不设边梁的漏斗仓，在漏斗四块斜板的交角处，钢筋的锚固长度往往不能满足要求，因此漏斗的整体性将受到严重影响。对于不通过漏斗边梁，而是将漏斗斜板上的吊挂力，依靠漏斗斜板的交边棱，直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓，其交边棱的吊挂筋（骨架筋）不能完全依靠构造配置，应该通过计算确定。

对于普通浅梁的受剪承载力，是以验算斜截面拉应力为特征的计算。当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时，就接近深梁剪应力的分布特征了，这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋，对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了。在我国前后三版的《混凝土结构设计规范》GB 50010中，都有相关的规定：

(1)在“89版”规范中，深梁的受剪承载力公式(7.6.6)，由混凝土承担的部分为0.12f_cbh，而浅梁的(4.2.3-2)公式中，由混凝土承担的部分为0.07f_cbh，两者相比，相当于在深梁中的允许剪应力提高了1.7倍。

(2)在“2002版”规范中，深梁斜截面受剪承载力公式(10.7.5-1)中，由混凝土承当的部分是0.7f_tbh₀(8—l₀/h)/3，而浅梁斜截面受剪承载力公式(7.5.4-2)中，由混凝土承担的部分是0.7f₁bh₀。二者相比，相当于在深梁中承载力提高了(8—l₀/h)/3，即2倍～2.66倍。

(3)在“2010版”规范中，斜截面受剪（包括简支深梁）的承载力公式(6.3.3-1)中，混凝土承担的部分是0.7β_hf_tbh₀＝0.7·0.795f_tbh＝0.55f_tbh₀，而在浅梁斜截面受剪承载力公式中，由混凝土承担的部分是0.7f_tbh₀。二者相比，相当于将深梁的承载力提高了1.82倍。

(4)在本标准中，筒仓中的深梁与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010中的深梁或墙梁不同。筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外，还有平面外的荷载作用。深梁四周的边界都有构件约束，在构造上，深梁的支座都是与柱嵌固在一起的，柱深入梁的全高范围内。深梁的支座不但不会发生外压现象，而且按照Dring等人所做的“钢筋混凝土墙梁的承载能力”的实验（1956年10月），柱伸入深梁的高度区后，改变了荷载的传递路线，与完全简支的深梁相比，大大提高了承载力。

在现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的条文说明中，对于剪切破坏的解释，是“由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多，破坏形态复杂，对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足，至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系”。由此可见，对深梁受剪承载能力的规定，改变了三次，由1.7倍改为2倍、2.66倍，又再改为1.85倍。其修改的理由也没有充足的说服力。若按该规范的规定，设计筒仓深梁，岂不是无论按哪一个版本，都不符合同一本规范另一版本的规定。

(5)多年来的工程实践证明，在筒仓深梁设计时，按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的。

(6)K.2.4-1～K.2.4-3的连续深梁的计算图表，是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的，但并不是浅梁的计算结果。当设计矩形浅仓及深仓时，利用这些表格可非常有效地提高设计效率。在K.2.4-3的表格中，给出了连续深梁跨中及支座的内应力图，并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置。设计者可利用该值，釆用集中配筋的方式配置钢筋；深梁的应力分析是很复杂的问题，与其深梁的高跨比、支承条件、外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关。深梁按弹性理论分析时，可求得梁内各单元体的σ_y、σ_x、τ_xy及其主应力，并以此配置钢筋。当单元体的划分非常细密时，钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋。为此深梁的配筋，就出现了分散配筋及集中配筋的方法；对于矩形浅仓或深仓的仓壁，在其平面内可视为深梁计算，在平面外，则应按各种不同支承条件下的薄板，计算各点的内应力，并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋。因此，筒仓仓壁作为深梁设计时，与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010中深梁的受力、变形有差异。筒仓中的深梁，不可能是理想的简支梁，经常是嵌固在周边的构件上的，因此，其内力的分布就与理想的简支梁完全不同。为此，规定按近似简支梁的设计时，可釆用ε＝1/2，且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的。

本节中各种荷载作用及支承条件下，平面深梁的内应力是深梁中面的内应力，其计算表是按深梁的单位厚度编制的。也就是说，是按深梁厚度为1.0编制的。采用深梁计算表时，应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚，并以此配置钢筋。

这些表格虽然在其他中文资料中可以查得，但抝误及差错亦不少见，其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版《钢筋混凝土结构》(,1959)中的表格，参阅原文最为准确。

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